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数控立式车床

简要描述:CKG516数控立车采用了模块化设计,整体加宽底座,立柱与横梁的加宽导轨均采用壼湾上银RGH重载线性导轨,超大的跨距使其运行时更加厚实稳重。整机采用内外全封闭式防护。冷却系统采用高扬程双水泵循环冷却,并带自动冲屑,通过刮板式排屑机排出,提高了操作者的工作时间,降低了劳动强度。

  • 产品型号:CKG516
  • 厂商性质:经销商
  • 更新时间:2020-11-23
  • 访  问  量:297
详情介绍
品牌其他品牌产地国产
控制形式数控

数控立式车床特点:

1.主轴单元采用先进的设计工艺 ,为了加大切削扭矩 ,在常规结构的基础 上加粗了 主轴的轴径(φ180) ,增加了壹组双向角接触轴承,采用油浴式风冷内循环的润滑方式,从而有效的提高润滑能力,降低了摩擦系数,保证了温升的稳定,提高了轴承的寿命,更加适应高转速、长时间、高负荷运转。避免了同类机床主轴脂润滑无加诖、免维护、轴承寿命短、只能以换代修的高额成本。

2.我公司生产的CKG型系列数控立式车床 ,是目前国内汽车制动鼓、轮毂、泵壳、飞轮、电机壳等加工全自动化程度、生产效率、加工精度等指标较优的壹款立式车床。

3.滚珠丝杠采用壹湾上银和国产壹线品牌( GD5010-5P4-195 ), Z、X两轴端均采用三列NSK角接触轴承,优化额定预紧装配,使两轴在空载及负载运行时处于较佳状态,从而降低了温升给丝杠、螺母带来的量变,提高了轴承及丝杠、螺母的使用寿命,保证了丝杠的定位精度。

4.机床整体采用了模块化设计,整体加宽底座,立柱与横梁的加宽导轨均采用壼湾上银RGH重载线性导轨,超大的跨距使其运行时更加厚实稳重。

5.为了适应不同客户对工件的切削需求 ,我们设计了两种主轴驱动,壹种是通过ZF变速箱加大扭矩驱动,傅动比: 1:3.5 ,壹种是大功率伺服电机直接驱动,傅动比: 1:2。

6.整机采用全自动液压控制系统 ,自动液压动力卡盘 ,双油缸设计 ,配置我公司自主研发的专用组合夹具 ,托举工件悬空夹紧,通过自动分段控制粗、精加工所需压力,从而实现壹次性装夹完成粗、精加工,确保了工件所有面的加工精度,大大的提高了工件的产出率。避免了二次装夹校对消耗的时间及传统夹紧引起工件变形。

7.Z轴采用平衡油缸设计,通过液压系统补给,调整氮气相对值,降低Z轴伺服电机负荷、丝杠螺母负栽,提高了伺服电机及丝杠螺母的使用寿命。

8.采用12工位液压伺服卧式刀塔,适应各种工件对刀具的需求,换刀速度更快。加配长、粗刀捍,避免了因刚性引起的震刀、颤纹,提高了工件的加工时间和质量。

9.控制系统标配广数980TDI ,可选用发那科、西门子、华中系统。

10.整机采用内外全封闭式防护。冷却系统采用高扬程双水泵循环冷却,并带自动冲屑,通过刮板式排屑机排出,提高了操作者的工作时间,降低了劳动强度。

11.针对不同的工件特征。设计多种壹次装夹成型的专用夹具。

 

机床结构:

数控立式车床

数控立式车床

  

数控立式车床的操作流程  

1.启动主电源开关,启动油泵,将待加工工件轻轻放在工具平台工具上,不得与工作台碰撞。  

2.调整工件位置并锁定,根据工件的图纸和要求编程选择相应的工具。  

3.手动工具设置,确定工件坐标系的原点,修改零点偏移参数,防止程序运行错误。  

4.根据工件材料和工件尺寸,在控制面板上设置相应的主轴转速后按下自动运行按钮。  

5.工件完成后,按停止按钮将设备切换到手动状态,将刀架移动到安全位置,主轴停止运行后取下工件。
  

操作时应注意的事项:  

1、进入操作室必须穿合身的工作服、戴工作帽,衬衫要系入裤内,敞开式衣袖要扎紧,女同学必须把长发纳入帽内;禁止穿高跟鞋、拖鞋、凉鞋、裙子、短裤及戴围巾,以免发生烫伤。  

2、操作时严禁戴手套,工作服衣、领、袖口要系好。  

3、启动前检查卡盘扳手是否取下,机床变速手柄是否在正确的位置上。  

4、机床各机构运转时,不得变换手柄。若变换手柄位置,必须在停车后进行。  

5、禁止用手或其它任何方式接触正在旋转的主轴、工件或其它运动部分。  

6、禁止在主轴旋转时进行刀具的安装与拆卸。  

7、装夹工件与调整刀具所用的工具禁止放在机床导轨上。  

8、禁止用手接触刀尖和铁屑,要用毛刷与钩子处理。  

9、在自动加工过程中,禁止打开机床防护门。  

10、操作期间,禁止在工作场地打闹。  

11、某一项工作如需要两人或多人完成时,要互相配合好,必须有一人负责安全,开车前必须先打招呼,防止发生事故。  

12、操作结束后,要切断电源,清扫工作台表面的铁屑和场地卫生  
 

数控立式车床的故障现象及解决措施  

1、故障现象:  

运行中若要移动立柱,要启动立柱移动油泵,此时油泵发出刺耳的尖叫噪声,油管剧烈颤震,立柱移不动,持续时间长时(3min以上)往往震裂油管,造成油喷。每年震裂油管不下5次,特别是在冬季,故障更为严重。  

从静压形成的机理及流体力学理论分析,油泵尖叫噪声和油管震裂是由于液压冲击和空穴现象造成的。即油泵在启动的瞬间,进油管内吸空,油液跟不上,造成局部真空,进而又使管内油液因流速突变产生气泡(空穴现象)及后来的压力冲击,从而产生巨大的噪声和振动。这种压力峰值有时会大到足以使液压组件破坏的地步,故会使油管崩裂。而在冬季,由于温度降低,油液流动性更差,更加剧了进油管吸空及压力突变,从而增加了故障发生的频率。  

2、故障分析:  

(1)油泵与油池相对位置高度差过大,油池在床身导轨下外侧,油泵则安装在立柱内滑座板上,高度差超过1m,停用时进油管内液压油易全部泄回油池。  

(2)吸油管受立柱内滑座板、隔筋板等限制,从泵端至油池转过三个900角,从而增加了压力损失及加长了油管长度。  

(3)进油管太细增加了吸油阻力。  

3、解决措施:  

(1)在油泵的吸油口与初级滤油器之间增设一单向阀,解决泵与油池相对高度差过大引起的停用期间的泄油问题,并清除液压冲击及空穴现象。如图1所示。这里单向阀的选择要考虑两个因素:一是流量参数,要与油泵相匹配;二是开启压力,理论上越小越好,以便减小压力损失。基于以上两点,选择了I-100单向阀。其基本参数为:流量10L/min,开启压力0.01MPa。  

(2)更换吸油管,改善管路布局。将原10mm铜管换成24mm镀锌管。扩大了流通口径,同时改变原布管的三次转角。原设计存在片面追求工艺安装效果而造成沿程压力损失过大及管线冗长等弊病。通过开钻过管孔,追求短路径,尽量避免转角,实在避免不了也要忌用硬弯,采用小曲率缓弯等方式消除管路沿程压力损失过大及管线冗长等弊病。

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